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购置
邓迪大学的岩土工程研究实验室建设于1997年 ，厥后迅速生长。除了本科和研究生的教学和研究运动外 ，该实验室还为岩土工程行业提供普遍的服务。实验室配备了先进的岩土建模和表征设施 ，包括直径为7米的岩土离心机和苏格兰海洋可再生能源测试中心（SMART）。这些装备配有大型1g土壤试验台和物理建模设施 ，这些设施已被用于研究海上基。ㄉ畈愫颓巢悖⒐艿馈⒙缴现脖恢С值男逼隆⒌囟喜愫鸵夯。同时 ，UoD设施的工业适用性获得了苏格兰企业能源实验室（SEL45设施）的认可。
本文为邓迪大学岩土工程研究实验室EFTHYMIOS APOSTOLOU先生和ANDREW J. BRENNAN博士使用VDDCSS变偏向动单剪完成的应用案例。
离心机建模中的比例问题
离心机建模是一种先进的物理建模手艺 ，用于在离心机增强重力场中测试缩小比例的岩土工程模子。离心试验的主要原理是在小尺寸模子和全尺寸原型之间通过优异的比例定律的等效性。为了准确地缩放应力 ，离心机测试是在增添的重力下举行的 ，重力即是模子缩放到的次数。建模的效果是应力和土壤行为在比例模子与全尺寸现场结构之间的相似性（Schofield ，1980）。离心机建模已经应用于许多学科 ，例如地动工程 ，在极端地动情形下准备和测试土壤模子 ，这可能会引起大位移破损和液化。
古板的离心试验建议在模子和原型中使用相同的土壤。然而 ，在某些情形下 ，如作为抗液化步伐的石柱离心机试验 ，由于模子柱的原型骨料直径太大 ，应使 用缩尺颗粒来模拟石柱。为了坚持一致性 ，周围的土壤必需按同样的规则举行缩放。别的 ，细粒质料应该具有液化能力 ，由于它代表了可液化的土壤。在此 ，建议的细土是可液化的粗粉土。然而 ，在离心机模子中使用大宗的土并对 其举行地动惊测试之前 ，有须要对证料举行剪切试验以检查其性能。（Apostolou等 ，2016）
VDDCSS单剪作用下粉土特征研究
作为进一步研究的基准 ，选择的质料是粗粉土A50二氧化硅。凭证地质资料和实例剖析 ，粉土是一种可以液化的物质（Carr等 ，2004） ，（Sartain等 ，2014）。因此 ，在实验室中对其举行了普遍的研究 ，以相识其在循环载荷下的行为。
为了评估循环单剪作用下的缩短水平 ，举行了一系列排水试验 ，这可能被诠释为批注其可能爆发液化。试验装备为GDS变偏向动态循环单剪系统（VDDCSS）（图1）。与古板的直接剪切装置相比 ，单剪装置更受接待 ，由于单剪下的土壤行为可以更好地模拟真实园地条件下地动事务下的土壤应力响应。更准确地说 ，在直剪试验历程中 ，古板的剪切盒水平破碎一半 ，因此 ，它允许试件的特定平面破损。另一方面 ，VDDCSS中的土样安排在若干个圆环的内部区域 ，可以自由地向所需的偏向移动 ，因此剪切应变γ漫衍到整个试样区域（图2）。
图2 直剪法与单剪法的区别
VDDCSS装备的土样由砂雨法制备。用橡胶膜和一些特氟龙涂层环在基座上制备一个直径70毫米 ，高20毫米的圆柱形样品 ，这允许试样的剪切位移（图3）。然后 ，样品对接在装置的中心 ，在那里它可以在水平偏向上举行简朴的剪切变形。VDDCSS允许同时举行两个偏向的单剪 ，但为了举行这些试验 ，只举行了一个偏向的单剪。
图3. 在VDDCSS装备上安排粗粉土样
单剪试验效果及结论
图4和图5划分给出了4种差别剪应力与有用应力之比（τ/σ?）下举行的单剪试验效果。图形显示了样品应变与循环次数的关系 ，图4显示了在0.8Hz下举行的测试 ，图5显示了在0.5Hz下举行的相同测试？梢钥闯 ，在一 定剪切比和循环次数规模内 ，干粗粉土在剪切应力作用下会爆发显着的缩短 ，因此 ，干粗粉土适相助为液化敏感质料 ，须要时可取代较粗的可液化砂土举行离心试验。然后在邓迪大学的土工离心机中对细粒质料举行了测试 ，视察到孔隙压力的上升证实了粉土的液化潜力和VDDCSS效果的可靠性。（Apostolou 等, 2016）
轴向应变-剪应力比-循环次数(0.8Hz)
图4. 在差别的剪应力比下 ，轴向应变（压为正）与施加应力循环次数的 函数（(频率f = 0.8 Hz）
轴向应变-剪应力比-循环次数(0.5Hz)
图5. 在差别的剪应力比下 ，轴向应变（压为正）与施加应力循环次数的函数（(频率f = 0.5 Hz）
作者留言
Efthymios Apostolou：“与GDS仪器公司的相助很是令人知足。如前所述 ，使用动态简朴剪切系统是很是须要的 ，并且很兴奋地知道有一家公司能够明确这些问题并知足岩土工程实验室的要求。同时 ，GDS装备的硬件和软件的明确和操作也较量容易和直观。除此之外 ，该装置允许在测试前预先选择许多参数作为输入信息 ，这使得可能的输出数据规模更广。因此 ，GDS必将成为我们未来任何实验装备的首选。”
Apostolou, E., Brennan A.J. and Wehr J. (2016) Liquefaction characteristics of coarse silt-graded A50 silica flour, Chania, Greece: 1st International Conference on Natural Hazards and Infrastructure: Protection, Design, Rehabilitation.
Carr, K. and Berrill, J. (2004) Liquefaction case histories from the west coast of the south island, New Zealand, Vancouver, B.C., Canada: 13th World Conference on Earthquake Engineering.
Sartain, N., Leboeuf, D., Ciubotariu, R., Garcia-Cueto D. and Lubkowski, Z. (2014) The liquefaction potential of a marine silt layer – a case study from Chateauguay, Québec, Canada, Istanbul: Second European Conference on Earthquake Engineering and Seismology.
Schofield, A. N. (1980) ‘Cambridge Geotechnical Centrifuge Operations’, Géotechnique,30(3), pp. 227-268.
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